RESOLUCION DE REDES RADIALES - Presentación de la versión 2001
Alfredo Rifaldi
La versión anterior del
programa RADFLCC presentaba algunas limitaciones, y se decidió rehacerlo
generando una nueva quizás mejor versión que supera totalmente la vieja
versión.
El Programa desde sus
primeras versiones, contiene algunos algoritmos muy simples, nacidos de métodos
de calculo manuales, casi de la intuición, que merecen ser explicados en
detalle.
Las redes radiales
tienen estructura arborescente, árbol con ramas, con un único nodo raíz
(alimentación) no contienen ningún camino cerrado.
La red puede recorrerse
partiendo de la raíz y a través de avances y retrocesos por las ramas se llega
a todos los nodos, encontrando los nodos extremos, y las ramificaciones.
Los nodos se numeran a
partir de la raíz (nodo 0 interno de la fuente, nodo 1 barra de la fuente) a
medida que se los encuentra, las ramas (entre dos nodos) se identifican con el
mismo numero que su nodo final. La cantidad (total) de ramas la cantidad de
nodos.
Hay otro concepto que
conviene introducir, el nivel (del nodo) en la red, es la cantidad de nodos (o
distancia medida en ramas) hasta el nodo 1 (alimentación), así también se
identifican los nodos en que se producen bifurcaciones, pero en el mismo nivel
se pueden encontrar mas nodos (separados), este concepto es útil para construir
la representación gráfica.
La forma de numeración
es una modificación importante que incluye la actualización del programa, la
otra modificación es la presentación de resultados aptos para ser levantados
por EXCEL (resultados en tablas separados por punto y coma, conviene darles
extensión CSV), y la tercera es la presentación de resultados en forma gráfica,
como archivos DXF, que pueden ser levantados con AutoCAD (de Autodesk) o
IntelliCAD y convertidos a DWG, o vistos con VoloWiew Express de Autodesk,
Las ramas entonces están
identificadas por un nodo inicial, un nodo final (que coincide con el numero de
identificación de rama), y un nivel inicial y un nivel final.
La numeración de ramas y nodos esta dada por la posición de los registros en el lote de datos, solo es necesario identificar el nodo inicial de las ramas donde se presentan bifurcaciones.
El inconveniente es que si cambia la conectividad entre elementos de la red se debe cambiar el orden de los registros.
Los registros contienen datos asociados a cada rama que permiten determinar su impedancia serie (de secuencia directa) y la tensión base del nodo final, la impedancia serie de secuencia cero, los datos que describen la carga de potencia constante (independiente de la tensión) y de admitancia constante (y tensión de referencia distinta de la tensión base), y la admitancia de aporte de cortocircuito (y su tensión de referencia).
Cada elemento de la red, rama (cable o transformador) se describe con cuatro registros aa, bb, cc y dd
El registro aa tiene datos de la impedancia de la rama, bb datos de la impedancia de secuencia cero de la rama, cc datos de la carga concentrada en nodo final (nunca debe considerarse la carga de otra línea) y dd datos de la carga concentrada en nodo final y que representa el aporte al corto de ella, si se trata de motores su corriente de arranque (nunca debe considerarse la carga de otra línea)
Si se trata de transformador el registro aa incluye parámetros de secuencia directa, y datos básicos
PT potencia del transformador en MVA
ZP impedancia del transformador en %
PP perdidas del transformador en %
U1 tensión primaria del transformador en kV
U2 tensión secundaria del transformador en kV
TAP Derivación de ajuste de tensión +/- en %. Merece destacarse que la relación de transformación (en la versión actual del programa) se ajusta con el valor TAP, la tensión ajustada es U2 * (1 + TAP / 100), las tensiones nominales U1 y U2 se mantienen fijas.
NOD numero de nodo en donde nace la rama - hay 2 criterios definidos por la variable DT (descripción topología) DT = 1 en la descripción de la red se numeran los nodos sobre la base de la distancia al origen, por lo tanto hay varios nodos con igual numero, los nodos están numerados por niveles, cuando se quiere volver atrás se indica el nivel de arranque, el programa va al ultimo nodo cargado de ese nivel; DT = 2 los nodos estén numerados naturalmente (no se repiten números), el nodo origen de cada rama es el anterior, cuando se quiere volver atrás, se cita como origen el nodo donde la rama se conecta (cuidando escribir los números con punto pues el programa lee un valor real) nota: el numero de nodo final y de rama son coincidentes
NOMBAR nombre de la barra 36 caracteres el nombre de la barra es el del nodo final de la rama
El registro bb contiene los parámetros de secuencia cero (solo son usados por la opción de calculo de cortocircuito a tierra), y para un transformador son:
CONEX conexión del transformador 0 Dy, 1 Yy, 2 Yd, 3 Dd nótese que 2 y 3 aíslan los nodos extremos.
Z0 impedancia del transformador en %
P0 perdidas del transformador en %
ZG impedancia de puesta a tierra en ohm
XSRG relación reactancia resistencia de ZG
Si se trata de un cable (o una línea) el registro aa que incluye parámetros de secuencia directa, y datos básicos
HL longitud de la línea en km
RL resistencia de la línea en ohm/km
XL reactancia de la línea en ohm/km
NP numero de cables (o líneas) en paralelo
Relleno 0.0 para la línea es obligatorio (si se pone un valor el programa interpreta transformador)
Relleno 0.0
NOD como para el transformador
NOMBAR ver arriba
Y el registro bb con parámetros de secuencia cero
Relleno 0.0
R0 resistencia de la línea considerando los paralelos de las fases (no tiene en cuenta NP)
X0 reactancia de la línea en ohm/km
Relleno 0.0
Relleno 0.0
El registro cc datos de la carga en el nodo (datos usados por flurad)
PCAR potencia activa en el nodo
QCAR potencia reactiva en el nodo (+ inductiva - capacitiva)
GCAR conductancia derivación en el nodo dada como potencia en el nodo a tensión UCAR
BCAR susceptancia derivación en el nodo (+ inductiva - capacitiva)
UCAR tensión de referencia de la carga (nodo)
Valor ya no usado U1 (relleno)
Registro dd datos de aporte al corto de la carga (datos usados por cortoa)
Relleno PCAR
Relleno QCAR
GCAR potencia activa que representa el arranque de los motores en el nodo a tensión nominal
BCAR potencia reactiva
UCAR tensión de referencia de la carga (nodo)
Valor ya no usado U1 (relleno)
TIE tiempo de interrupción en seg (este dato es usado por cortor, cortog, cortoa)
El paquete de datos de las ramas debe estar precedido por los registros que se describen a continuación:
Un registro datos misceláneos
PB potencia base en MVA
VB tensión base en kV
FB frecuencia base en HZ
R3 factor de fase (1.730508 para trifásico)
DT descripción de topología 1 por niveles, 2 por ramas (dato agregado en la versión actual del programa)
Un registro - primera rama - circuito de alimentación
PCC potencia de cortocircuito en MVA o potencia del generador en MVA
ZAL impedancia funcional del generador, si PCC es la potencia de cortocircuito, poner 0 el programa adopta 100%, si en cambio se trata de generador, poner su impedancia en %.
XSR relación entre x y r de la pcc o del generador
EE tensión en el generador de Thevenin en valor relativo (pu)
R13 relación de potencia de cortocircuito monofásico a trifásico (para cortog)
XSR1 relación entre x y r de falla monofásica (para cortog)
SIMULT factor de reducción de las cargas, simultaneidad, o el significado que quiera dársele, sirve para reducir todas las cargas al mismo tiempo por ejemplo al 0.5 (sirve para flucar)
NOMBAR nombre de la barra 36 caracteres
El lote completo de datos esta formado (ver RADFLCC.TXT) por
Registro de identificación del trabajo. 30, 10, 30, 10 letras
Un lote de registros de 80 columnas con 1 en primera columna y un texto el las restantes, el lote termina con un registro que inicia con cero.
Luego el registro de datos misceláneos (5 valores).
Un registro del circuito de alimentación (7 valores numéricos y un texto)
Lotes de 4 registros de cada elemento (línea, cable o transformador) de la red (registro aa 7 valores numéricos y un texto, registro bb 5 valores, registro cc 6 valores, registro dd 7 valores).
El programa ofrece las siguientes opciones
1 - FLUJO DE CARGA (FLURAD)
2 - CORTO RADIAL (CORTOR)
3 - CORTO CON APORTES (CORTOA)
4 - CORTO A TIERRA (CORTOG)
5 - TABLAS DE DATOS (REDRAD)
6 - TERMINAR....
Para cualquier opción el programa realiza la lectura de datos y prepara los datos de la red para hacer luego cualquiera de los cálculos
En la opción de calculo 5 la salida incluye las tablas que permiten controlar como se interpretan los datos en particular se imprimen una tabla de valores de impedancias y una tabla de valores de cargas.
La primera, tabla de datos de la red contiene:
Para cada cable, los datos leídos, HL, RL, XL, NP, NOD-IN, Nombre barra final, R0, X0,
Para cada transformador: PT, ZP, RP, U1, U2, TAP, NOD IN, Nombre barra final, CX, Z0, P0, ZG, XSRG
En cualquier caso se indican NODI nodo inicial, NODF nodo final, NIVI nivel inicial, NIVF nivel final
Sigue la tabla de cargas de la red:
Para cada elemento (cable o transformador) carga entendida como potencia constante PD, QD, e impedancia constante PE, QE, UNC1, y potencia de aporte al cortocircuito dada PI, QI, UNC2, Nombre barra final, impedancia de secuencia directa del elemento R1, X1, impedancia de secuencia cero R0, X0, conexión CON: (1) cable, (0) transformador DY, (1) YY, (2) YD, (3) DD, tensión nominal UN, numero de nodo final NODF.
Los datos del encabezamiento se convierten en un Thevenin equivalente en la siguiente forma:
Pcc
= Pg * 100 / Zg
Pcc potencia de cortocircuito trifásica, Pg potencia del generador, Zg impedancia (porcentual)
Pcc1
= Pcc * R13
Pcc1 Potencia de cortocircuito monofásica (entendida como 1.72 * UB * Icorto monofásico, obsérvese que algunos programas usan otra definición de la potencia de cortocircuito monofásica), R13 relación de potencias monofásica a trifásica.
Las impedancias en ohm correspondientes son:
Z1ohm
= UB^2 / Pcc
Zzohm
= 3 * UB^2 / Pcc1
Estas impedancias se suponen constantes, si la tensión de alimentación es distinta de UB, la diferencia se considera en EE, y para el calculo se adopta como tensión base:
UB1
= UB * EE
ZBASE
= UB1^2 / PB
Las impedancias arriba indicadas se convierten a valor relativo con esta base obteniéndose:
Z1
Considerando que Z1 = Z2
ZZ
= Z1 + Z2 + Z0
Z0
= ZZ -
2 * Z1
Conociendo la relación XSR = X / R
X
= Z / raíz(1 + 1 / XSR^2)
Los valores de Z1 y Z0 inician la tabla de valores de impedancias (valores complejos) que luego se usan en los cálculos.
La determinación de Z1 y Z0 de cada elemento a partir de sus datos es simple, para cables (o líneas):
Z1 = HL * (RL + j XL) / NP
Z0
= HL * (R0 + j X0)
Nótese que los valores de R0 y X0 se dan para el haz de cables, mientras que los valores de RL y XL se dan para cada rama del paralelo (NP), si se desconocen los valores de R0 y X0 el programa los estima en con los siguientes valores
R0 = 5 * RL / NP
X0 = 2.5 * XL / NP
Finalmente los valores Z1 y Z0 se refieren a ZBASE, y se incluyen en la tabla como valores en pu.
Si se trata de un transformador hay mas consideraciones:
Se debe determinar la tensión base correspondiente al nodo final, antes se calcula la tensión secundaria considerando el TAP, adaptar la impedancia del transformador y luego se determina la nueva impedancia base
UB1
= UB1 * U2 * (1 + TAP / 100) / U1
ZT =
100 * ZP * PB / PT
RT =
100 * PP * PB / PT
XT = raíz(ZT^2 - RT^2)
Z1 = RT + j XT
La conexión del transformador puede ser Dy, Yy, Yd, Dd (identificándose con los números 0, 1, 2, 3) cuando se tiene arrollamiento d el sistema es aislado de tierra, se determina la impedancia de secuencia cero, considerando eventualmente la impedancia de tierra.
Si el transformador es Dy para la secuencia cero se produce desconexión entre primario y secundario, la impedancia del lado secundario es:
ZT =
100 * ZZ0 * PB / PT
RT =
100 * P0 * PB / PT
XT = raíz(ZT^2 - RT^2)
Z0 = ZT = RT + j XT
Si hay impedancia de puesta a tierra ZG, entonces
ZG1
= ZG / ZBASE
Z0 = ZT + 3 * ZG1
Si el transformador es Yy entonces hay continuidad de la secuencia cero entre primario y secundario, y las impedancias Z1 y Z0 se determinan de igual manera, en particular si el secundario tiene la estrella a tierra con cierta impedancia
Si el transformador esta conectado en Yd o Dd, la impedancia del lado secundario tiene desconexión, y resulta infinita, veremos mas detalles al analizar fallas a tierra.
Veamos ahora el calculo de las corrientes de cortocircuito trifásico sin aportes opción 2, el trabajo se desarrolla de la siguiente manera:
El calculo arranca del nodo inicial, y pasa en orden de un nodo a otro, hasta llegar al ultimo nodo.
En una rama cualquiera NODF se observa cual es la impedancia acumulada hasta el nodo anterior ZA1(NODI), y se acumula la impedancia de la rama:
ZA1(NODF)
= ZA1(NODI) + Z1(NODF)
Con este valor se desarrolla todo el calculo:
PCC
= PB / ZA1(NODF)
ICC = PCC / (1.73 * UB)
Se puede determinar para el nodo la relación X / R, la corriente de pico, el instante o ángulo con el que se produce, la corriente asimétrica en el instante de apertura (TIE)
En modo similar se hace el calculo de las corrientes de cortocircuito a tierra opción 4.
También en este caso el calculo arranca del nodo inicial, y pasa en orden de un nodo a otro, hasta llegar al ultimo nodo.
En una rama cualquiera NODF se observa cual es la impedancia acumulada hasta el nodo anterior ZA1(NODI), y se acumula la impedancia de la rama, también se observa cual es la impedancia acumulada ZA0(NODI), si se trata de cable se suma la impedancia de la rama a este valor acumulado.
En cambio si se trata de un transformador, depende de la conexión, si es Dy
ZA0(NODF)
= Z0(NODF)
Obsérvese que no se acumula el valor ZA0(NODI) porque el circuito de secuencia cero tiene desconexión entre primario y secundario.
Si se trata de transformador Yy, se acumula ya que la impedancia se encuentra entre primario y secundario (incluyendo la influencia de impedancias de puesta a tierra antes vistas)
ZA1(NODF)
= ZA1(NODI) + Z1(NODF)
Si se trata de transformador Yd o Dd hay desconexión entre primario y secundario, y se asigna un valor muy elevado
ZA1(NODF)
= 9999. + j 99999.
Frecuentemente hay instalaciones donde el arrollamiento lado la carga esta en D, así el sistema esta aislado de tierra, para evitar esto se ponen reactores de puesta a tierra (Zig-zag por ejemplo) y si se da esta caso es necesario elegir una opción que entregue resultados correctos.
Se puede definir que el transformador es Dy, con impedancia de tierra de valor igual a la impedancia de secuencia cero del zig-zag.
Determinadas las impedancias acumuladas, el calculo de la corriente de falla es inmediato:
ZS
= 2 * ZA1(NODF) + ZA1(NODF)
PCC1
= 3 * PB / ZS
ICC
= PCC1 / (1.73 * UB)
Luego se pueden hacer los mismos cálculos que para el cortocircuito trifásico.
Debe aclararse que el programa da la corriente de cortocircuito en el punto de falla, pero no considera el ángulo de fase, no considera que una falla fase tierra en el secundario de un transformador Dy es vista desde el lado D como falla entre fases (con impedancia de falla), llegar a los valores representativos de la falla es de todos modos tan fácil, que hemos considerado conveniente detener la tarea del programa en este punto.
Calculo de los perfiles de tensión y del flujo de cargas opción 1.
Para hacer estos cálculos se usan los valores de impedancias Z1 de secuencia directa, y los datos de la carga que están representados como parte de potencia constante:
PD
+ j QD
Y parte de impedancia constante, que es una carga que depende del cuadrado de la tensión, y tiene el valor indicado cuando la tensión en sus bornes UE * UN coincide con su tensión nominal UNC1 (que puede ser distinta - y generalmente lo es - de la tensión nominal del sistema)
(PE
+ j QE) * (UE * UN / UNC1)^2
El objetivo al enfrentar este problema es determinar la tensión en cada nodo, el dato inicial es la tensión en un nodo, el de alimentación.
Veamos como resolver una rama, en la cual se conoce la tensión en el nodo inicial, y las cargas en el nodo final, se buscan todas las ramas que se desprenden del nodo final NODF y se determina la suma de sus cargas, y a estas se le suman las cargas propias del nodo suponiendo un valor de UE(NODF), la corriente en la rama CR puede entonces determinarse, y se determinan las perdidas en la rama, y la caída de tensión, con lo cual partiendo del nodo inicial a la tensión conocida se puede determinar la tensión del nodo final, que con sucesivas repeticiones se afina su valor.
SS
= raíz(PS^2 + QS^2)
CR(NODF)
= raíz(SS) / UE(NODF)
Perdida(NODF)
= CR(NODF)^2 * Z1(NODF) = CR(NODF)^2 * (R1 + j X1)
DU(NODF)
= (R1 * PS + X1 * QS) * CR(NODF) / SS(NODF)
UE(NODF)
= UE(NODI) - DU(NODF)
El programa hace estos cálculos, pero en la siguiente forma, impone a todos los nodos la tensión conocida del nodo inicial, a partir de los nodos que no tiene ramas conectadas determina corrientes y caídas en cada rama, llegando al primer nodo, y a partir de el con las caídas se determinan las tensiones de todos los nodos, cuando se calcula a mano esta primera aproximación es suficiente, el programa repite este calculo algunas veces
Formulas mas complicadas permiten mejor aproximación de DU.
Cuando se esta en una aplicación cuyo objeto es determinar dentro de que rango se presentan las tensiones generalmente se hacen al menos dos cálculos de perfiles de tensión con cargas distintas, y se observan las tensiones obtenidas y su diferencia con el objetivo, eventualmente se mejora la situación con ajuste de los TAP de transformadores y se repiten los cálculos.
Una vez consolidada una situación de base se pueden cambiar las cargas haciendo por ejemplo cálculos previos al arranque de un gran motor (descontando su carga), situación de arranque (representándolo con su impedancia de rotor bloqueado - carga a tensión nominal de 5 a 7 veces la corriente nominal con cosfi de arranque), en esa forma se ve como la tensión pasa de una situación previa, al momento de arranque y llega a la situación final.
Una facilidad de este programa para verificar cuando el caso que se analiza no puede resolverse porque la carga excesiva produce caídas de tensión en los elementos muy grandes (10%) y este método de calculo no converge, es el factor SIMULT, que permite reducir todas las cargas, y analizar variándolo convenientemente como el aumento de carga lleva la red a condiciones de caídas excesivas que no permiten mas incrementos.
Calculo del cortocircuito trifásico con aporte de motores opción 3.
Inicialmente, cuando se encaro este tema, se pensó en un calculo de aproximaciones sucesivas, parecido al de perfiles de tensión, se trataba de hacer el corto trifásico sin aportes y luego corregir cada nodo considerando el aporte de motores al mismo (como cuando los cálculos con métodos elementales).
Mientras que para el flujo de carga, el método aplicado lleva a una solución satisfactoria a través de las aproximaciones sucesivas, y entonces sirve a quien lo utiliza para obtener resultados que permiten juzgar la precisión y comparar, el método aproximado sugerido para el corto con aportes se complicaba mucho al querer considerar la influencia en un nodo de aportes a nodos alejados, que pueden tener importancia, elevando prácticamente el nivel de cortocircuito de la fuente.
Se decidió entonces la aplicación de un método matricial, partiendo del conocimiento de las impedancias (serie) de las ramas, y de las impedancias de aporte de cortocircuito (derivación) en todos los nodos que se dan como PI + j QI (asignándoles también una tensión UI que no necesariamente coincide con la tensión base que el programa asigna al nodo en estudio)
Se decidió aplicar el método de construcción inductiva de la matriz de impedancia, cuadrada de dimensión igual al numero de ramas (nodos - 1, siendo el sistema radial), y una vez construida la matriz, los resultados de interés se obtienen directamente por cálculos con los elementos de la matriz, pese a estar aplicando una matriz el calculo no exige aplicar algoritmos matriciales.
La matriz se dimensiono de 100 x 100 y este es el limite de dimensionamiento de todos los problemas que pueden resolver este programa (pese a que los métodos radiales permitirían fácilmente estar dimensionados para 1000 o mas elementos), la dimensión fijada es adecuada para cualquier problema que se quiera tratar de redes radiales (eventualmente con algunas simplificaciones que no afectan la precisión).
La matriz de impedancias es simétrica, se podría trabajar con solo el triángulo superior, la matriz se inicia por el primer elemento
ZM(1,1)
= Z1(1).
El agregado de un nodo a la matriz incrementa en 1 su tamaño, la rama entre NODI y NODF, Z1(NODF) es la que se agrega, se debe agregar una columna NODF, que se copia de la columna NODI (lo mismo las filas) y el elemento
ZM(NODF,
NODF) = ZM(NODI, NODI) + Z1(NODF)
El agregado de una admitancia en derivación YD = (PI - j QI) en un nodo NODI, no varia el tamaño de la matriz, pero obliga a modificar todos los elementos
ZM(I,J) = ZM(I,J) - ZM(I,NODI) * ZM(NODI,J) /
(ZM(NODI,NODI) + 1 / YD)
Así se completa la matriz de la red, en un nodo cualquiera NODF se tiene la corriente de corto total
PCC = PB / ZM(NODF,NODF)
El aporte desde el nodo NODI, se obtiene haciendo
ZD
= ZM(NODF,NODF) - ZM(NODI,NODF)
Z1 es la impedancia entre nodos NODI y NODF, el aporte finalmente es:
PAP = PCC * ZD / Z1
El lote de datos representa la red y su carga, con un lote se pueden realizar los cuatro cálculos, y comparar resultados tarea que es muy útil para entender la importancia que pueden tener ciertas simplificaciones y ciertas adopciones.
El programa en ejecución (ver figura) guía, indicando, como muestra la pantalla superior, las opciones, y en la pantalla inferior nombre de archivos y opciones posibles.
Los resultados pueden verse en forma de tablas, que con la opción "tipo de informe 0", entrega los resultados en un archivo separados con punto y coma, que se levantan con excel (open / delimites / semicolon / next / finish), como de puede ver en la figura, con todas las ventajas que ello implica, particularmente las opciones de ordenar, y eliminar columnas o filas.
La columna [A] de la tabla contiene nombres que permiten el ordenamiento, para búsquedas o separar valores por tipo (transformadores, cables, aportes), las filas [3] y [4] contienen el significado de las columnas
El segundo archivo de resultados en formato *.DXF permite ser levantado con AutoCAD, generándose gráficos de la red que muestran los resultados rápida y eficazmente.
Esta opción supera totalmente la versión anterior, donde con un programa previo se generaba un archivo *.DXF que solo representaba el grafo de la red, y un programa posterior permitía modificar este archivo agregando un solo tipo de resultados.
Se presentan tres archivos preparados para resolver un problema que podría ser enunciado en la siguiente forma:
En el secundario de un transformador se alimentan 3 motores que se encuentran en régimen, un cuarto motor se conecta realizándose el arranque directo, se desean conocer las tensiones antes, en el momento de la conexión (arranque) y una vez que los cuatro motores se encuentran en régimen.
Se ejecuta tres veces RADFLCC1, con los tres lotes de datos:
Rad-3.dat < condición previa al arranque del cuarto motor
Rad-3a.dat < condición durante el arranque del cuarto motor
Rad-4.dat < condición después del arranque del cuarto motor
Los resultados que se quieren obtener corresponden a la opción de flujo de carga, y se obtienen resultados para realizar tres planillas, que luego se reúnen en una sola, mostrándose en tres columnas las tensiones en los distintos nodos.
|
|
Rad-3 |
Rad-3a |
Rad-4 |
tensión base |
||
|
Nombre barra final |
UKV |
UKV |
UKV |
UNC1 |
NODI |
NODF |
|
aliment. |
13.8 |
13.8 |
13.8 |
13.8 |
0 |
1 |
|
cable |
13.79 |
13.78 |
13.79 |
13.8 |
1 |
2 |
|
trafo |
4.067 |
3.863 |
3.998 |
4 |
2 |
3 |
|
mot1 (*) |
4.067 |
3.806 |
3.975 |
4 |
3 |
4 |
|
mot2 |
4.045 |
3.839 |
3.975 |
4 |
3 |
5 |
|
mot3 |
4.045 |
3.839 |
3.975 |
4 |
3 |
6 |
|
mot4 |
4.045 |
3.839 |
3.975 |
4 |
3 |
7 |
(*) < motor que arranca
Con los resultados (expresados en PU) se realizo el gráfico que muestra la tensión antes del arranque, en el momento de arranque (mientras el motor no gira) y una vez en régimen, en los distintos nodos de la red, notándose la influencia del motor que arranca en los distintos nodos.
El gráfico de la red muestra además las condiciones de cortocircuito incluyendo aporte de 3 motores.
